Wzory

Wzory można znaleźć tutaj.

1420 Wyniki

Zobacz wyniki:

(a) Długość opracowania

L_{dc} = (\frac{f_{y} \cdot ψ_{r}}{50 \cdot λ \cdot \sqrt{f'_{c}}}) \cdot d_{b} = (\frac{(60, 000 psi) \cdot (1.0)}{50 \cdot (1.0) \cdot \sqrt{4000 psi}}) \cdot (0.75 in .) = 14.23 in .

(b) Długość zabudowy

{m a t h r m L}_{m a t h r m d c} = 0, 0003 c d o t {m a t h r m f}_{m a t h r m y} c d o t {m a t h r m p s i}_{m a t h r m r} c d o t {m a t h r m d}_{m a t h r m b} = 0, 0003 c d o t (60.000 m a t h r m p s i) c d o t (1, 0) c d o t (0.75 m a t h r m i n .) = 13, 5 m a t h r m i n .

{}^{t + ∆ t}R - {}^{t + ∆ t}F^{0}

E_{E d} = 1, 0 \cdot E_{E d X} \oplus 0, 3 \cdot E_{E d Y} \oplus 0, 3 \cdot E_{E d Z}

E_{E d} = 0, 3 \cdot E_{E d X} \oplus 1, 0 \cdot E_{E d Y} \oplus 0, 3 \cdot E_{E d Z}

E_{E d} = 0, 3 \cdot E_{E d X} \oplus 0, 3 \cdot E_{E d Y} \oplus 1, 0 \cdot E_{E d Z}

Absolute Summe (Modale Überlagerung)

E_{A b s S u m} = \sum_{i = 1}^{p} |E_{i})|

Bemessungssituation - GZG - Charakteristisch / Quasi-ständig

\sum_{j \geq 1} G_{k, j} (1 + k_{d e f}) + P + Q_{k, 1} (1 + ψ_{2, 1} k_{d e f}) + \sum_{i \geq 1} Q_{k, i} (Ψ_{0, i} + Ψ_{2, i} k_{d e f})

Bemessungssituation für Erdbeben nach EN 1990 Abschnitt 6.4.3.4

E_{d} = {ΣG}_{k, j} " + " {Σψ}_{2, i} Q_{k, i}

Bezwymiarowa odległość y+

y^{+} = \frac{ρ \cdot y \cdot u_{τ}}{μ}

Biaxiales Flächenträgheitsmoment

I_{z y} = I_{y z} = - \int_{A} z y d A

Biegunowy moment bezwładności

I_{p} = {\sum x_{i}^{2}}_{i = 1}^{n} + {\sum y_{i}^{2}}_{i = 1}^{n}

Biegunowy moment powierzchniowy

I p = \int_{A} r^{2} d A = \int_{A} (y^{2} + z^{2}) d A = I_{y} + I_{z}

Blacha, łącznik

u_{k, inst} = \sum_{} \frac{S_{v, 0} \cdot S_{v, 0}}{k_{s e r}} = (2 \cdot l + 2 \cdot h) \frac{a_{v}}{k_{ser} \cdot l ²} \cdot F

Całkowite drgania układu wzbudzonego harmonicznie

u (t) = \underset{⏟}{e^{- {ζω}_{n} t} (A \cdot \cos (ω_{D} t + B) \cdot \sin (ω_{D} t))} + \underset{⏟}{(C \cdot \sin (ωt) + D \cdot \cos (ωt))}

transient stationär

Całkowite odkształcenie skurczowe

ε_{cs} (t, t_{0}) = ε_{cd} (t, t_{0}) + ε_{ca} (t, t_{0})

Całkowite odkształcenie, zginanie x

ε_{x, g} = D 11^{- 1} \cdot m_{x}

Ciężar własny zbiornika żelbetowego

G = 24, 0 k N / m^{3} \cdot (2 \cdot 1, 5 m \cdot 10 m + 1, 5 m \cdot 12 m) = 1152 k N / m

G_{W} = 10 k N / m^{3} \cdot 3, 5 m \cdot 12, 0 m = 420 k N / m

Ciśnienie prędkości wiatru

q = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v^{2}

Ciśnienie wiatru

F_{w, \max} = c_{f} \cdot q_{h} (ze) \cdot A_{ref} = 0, 3 \cdot 0, 5 \cdot \frac{15 \cdot 12}{\cos 5 °} = 27, 10 kN

Ciśnienie wywołane wiatrem jako funkcja czasu

Δp (t) = \frac{1}{2} \cdot ρ \cdot v^{2} (t) \cdot c_{p, mean}

Czas działania nadciśnienia

t_{d} = \frac{i^{+}}{{\hat{p}}_{10}} \cdot (\frac{α^{2}}{α - 1 + e^{- α}})

Czas odporności ogniowej wg. wg DIN EN 1992-1-2, 5.3.2(4), Równ. 5.7

R = 120 \cdot {(\frac{R_{η f i} + R_{a} + R_{l} + R_{b} + R_{n}}{120})}^{1, 8}

Częstotliwość drgań własnych

f_{e} \approx - k_{f} \cdot \sqrt{\frac{63 \cdot l^{2} \cdot (12 \cdot l_{k}^{3} - 10 \cdot l_{k} \cdot l^{2} - 3 \cdot l^{3})}{w_{0, 0683 cm} \cdot l_{k}^{4} \cdot (2 \cdot l_{k} + 3 \cdot l)}} = 9, 76 Hz

Częstotliwość drgań własnych belki jednoprzęsłowej ze stałym obciążeniem

f_{e} = \frac{π}{2 \cdot l^{2}} \cdot \sqrt{\frac{EI}{m}} \Rightarrow \frac{EI}{m \cdot l^{4}} = \frac{f_{e}^{2} \cdot 4}{π^{2}}

Część obliczeniowego obciążenia stałego plus zmiennego na poziomie x

\sum_{i = x}^{n} W_{i} = portion of the factored dead plus live load at level x

Decydujący współczynnik smukłości zmontowanego pręta

\frac{a}{r_{i}} = \frac{4.0 in}{0.108 in} = 37.0

\frac{3}{4} (\frac{L_{c}}{r_{o}}) o = \frac{3}{4} (\frac{192 in}{2.529 in}) = 57.1 > 37.0 o . k .

Długość efektywna i współczynnik długości efektywnej

L_{cr} = k \cdot L

Długość efektywna lewego słupka ramy z ławami utwierdzonymi

L_{c r, l i} = π \cdot \sqrt{\frac{E I_{S}}{f \cdot N_{l i}}}

Długość efektywna prawego słupka ramy z ławami utwierdzonymi

L_{c r, r e} = π \cdot \sqrt{\frac{E I_{S}}{f \cdot N_{r e}}}

Długość opracowania

L_{dc} = L_{dc} (\frac{A_{s, provided}}{A_{s, required}}) = (14.23 in .) (\frac{1 ft .}{12 in .}) (\frac{1.92 i n .^{2}}{3.53 i n .^{2}}) = 0.65 ft